ОГЛАВЛЕНИЕ

3. Работа трехфазного выпрямителя

Предыдущая страница

Рассмотрим режим II, соответствующий π/6<α<α_гр. Как при анализе режима III, принимаем следующие допущения: i_d=I_d=const; R_ф=0.

Допустим, в одновентильном интервале на вторичной и первичной стороне включена фаза с. Интервалы (0t₁) (рис. 12, рис. 14) гашения — шунтирования тока для режимов II и III аналогичны. Отличие состоит в том, что в режиме II интервал заканчивается в момент ωt₁=α-π/6 включения очередного управляемого вентиля, до погасания предыдущего вентиля. Используя выражения для фазных токов в интервале (0t₁), полученные при анализе режима III, и подставляя ωt₁ = =α—π/6, определяем конечные значения фазных токов в интервале, которые равны начальным значениям роков следующего интервала i_2c0, i_2a0, i_2b0, i_1c0. Полного выравнивания вторичных фазных токов к концу интервала не происходит, в связи с чем i_1c0>0.

Рисунок 14

При включении очередного управляемого вентиля (фазы с) начинается интервал коммутации — трехвен-тильный на вторичной и двухвентильный на первичной стороне. На рис. 15 приведены токи в схеме выпрямителя для этого интервала. Начальные условия:

Особенность интервала — на вторичной стороне ток коммутируют три фазы, на первичной — две. Вторичные токи фаз b и с падают. Вторичный ток фазы a нарастает. Первичный ток фазы с падает. Первичный ток фазы с нарастает.

Рисунок 15

Вторичные и первичные фазные токи можно представить следующим образом:

2b=i_2b0 - Δi_2b; i_2a=i_2a0 + Δi_2a; i_2c = i_2c0 - Δi_2c - Δi_2b; i_1c = i_1c0 - Δi'_2c; i_1a = Δi'_2a + Δi'_2b,

где - приращение вторичного тока фазы c, приведенное к первичной стороне; — приращение вторичного тока фазы b, приведенное к первичной стороне, —приращение вторичного тока фазы a, приведенное к первичной стороне.

Следовательно, вторичный ток фазы с имеет составляющую Δi_2c, уравновешенную на стержне магнитопровода этой фазы, и составляющую Δi_2b, не уравновешенную на данном стержне магнитопровода. Первичный ток фазы с имеет составляющую, уравновешенную на стержне магнитопровода этой фазы, и составляющую Δi'_2b, не уравновешенную на данном стержне магнитопровода. Вторичный ток фазы b имеет составляющую Δi_2b, не уравновешенную на стержне магнитопровода этой фазы.

Из уравнения Кирхгофа для токов на вторичной cтороне следует

Δi_2a—2Δi_2b—Δi_2c=0.

Составляя уравнения Кирхгофа для вторичной и первичной стороны, определяем приращения токов:

где x₄=2x_2s0+2x_ф+2x_1s(практически х₄≈2x_2s0). В течение интервала коммутации, когда ωt>α—π/6, cos(ωt—π/3)=sin(ωt+π/6)>sinα и, следовательно, Δi_2b>0. Это соответствует условию α<π/2. При α=π/2 имеем sin(ωt+π/6)<sinα и, следовательно, Δi_2b<0. Таким образом, начиная с α=π/2 режим II вообще невозможен. Приращение тока

где x₅=3x_2s0+x_ф+3x_1s. Исходя из условия Δi_2c=Δi_2a—2Δi_2b, определяем:

Выпрямленное напряжение в интервале

Следующая страница